figure 7b prezintă evoluția grosimii medii (dimensiune minoră) și diametrul (dimensiunea majoră) a fazei δ precipitate la 700 ◦C în funcție de timp. Grosimea și diametrul demonstrează o tendință similară, cu o creștere rapidă inițială, urmată de o creștere treptată. Până la sfârșitul tratamentului termic, grosimea medie și diametrul sunt de 34 ± 2nm și, respectiv, 154 ± 7nm. Aceste valori sunt semnificativ mai mici decât valorile obținute de la AM IN625 după 10 ore la 870 ◦C, WHERe Grosimea și diametrul mediu sunt de 52 ± 5nm și 961 ± 94nm, respectiv [21], orientarea dinnou la cinetica de precipitare semnificativ mai lentă la 700 ◦C. În contextul tratamentului termic de tensiune reziduală tipică, după un tratament termic de la 870 ° C, grosimea și diametrul mediu sunt de 45 ± 4nm și respectiv 424 ± 40nm [21]; După un tratament termic de două-hour la 800 ◦C, grosimea medie și diametrul, în funcție de starea de construcție, variază între 61nm până la 77nM și respectiv 416nm până la 634nm [24]. Cu alte cuvinte, un tratament termic de măsurare a stresului la 700 ◦C timp de 10 ore are ca rezultat o fază Δ precipită semnificativ mai mici decât cele dezvoltate în timpul tratamentului termic tipic de rezidență reziduală a AM 625-

   

NIT merită remarcat faptul că regandarea continuă a precipitărilor de faze δ observate la 870 ◦Cnu a fost evidentă la 700 ° C, sugerând stabilitatea împotriva unei regăsuri semnificative la 700 ◦C, ceea ce este posibil datorită stabilizării furnizate de energia elastică a energiei elastice a câmpul de tulpină înconjurat de precipitații [49]. Această creștere limitată a precipitării fazei δ în timpul tratamentului cu căldură lungă la 700 ° C este semnificativă deoarece faza δ inclusă duce la o tulpină redusă de fractură [50]. Mai mult, o recenzie recentă arată că îmbătrânirea directă la 700 ◦c timp de 24 de ore duce, de asemenea, la cea mai mare raportată UT (1222 MPa) și rezistența la randament (1012 MPa) pentru AM IN625, sugerând că formarea de precipitate mai mici servește la îmbunătățirea mecanică Forța (51]. . Pentru a raționaliza observațiilenoastre, am folosit calcule termodinamice pentru a înțelege cinetica precipitațiilor. Simulărilenoastre, am presupus că toate precipitate sunt sferice. De asemenea, am presupus cănuclearea are loc asupra dislocărilor, deoarece interfața prealabilă ajută la reducerea barierului de energie alnucleării [52]. În timpul procesării AM, ciclurile de stres reziduale de comprimare induse de condițiile localizate, extreme de încălzire și răcire determină o distribuție eterogenă a densităților locale de dislocare [53]. În concordanță cu lucrările anterioare [33], am presupus că densitatea de dislocare este ≈5 × 1011 M-2. Această densitate de dislocare corespunde unei densități denucleare a ≈1021 M-3. Pentru simularea de precipitare, am considerat că δ, γ 00, mc carbid, μ și Σ precipită, cu faza matricei fiind γ. Am presupus că energiile interfaciale sunt de 20 mJ

m2, 55 MJm2, 60 mJ-m2, 200 mJ 00 și 200 mJ/m2 pentru γ 00, γ/δ, γ/mc, γ/μ, și interfețele γ/σ, respectiv. Mai multe detalii despre simulare pot fi găsite în altă parteWher//101; [33]. Măsurătorile SEM anterioare au arătat că distanța secundară a brațului dendritic al AM/FABRICAT AM IN625 este ≈300 Nm [19]. Simularea Dictra arată că microsgregarea este limitată la ≈20nM din centrele interdendritice [33]. Cu alte cuvinte, compoziția medie reprezintă o aproximare bună pentru o compoziție redistribuită. Figura 8 prezintă comparația dintre rezultatele experimentale și predicțiile TC ™ NPrisma cu compozițianominală. Deoarece presupunem o formă sferică pentru precipitații în simulare, am transformat dimensiunea plachetară observată într-o rază de girație (RG) pentru compararea directă după RG2/R2/&D2#12, WHER

101; R și D reprezintă un

ahalf al diametrului și grosimii raportate în figura 7b, respectiv. Figura 8A arată că raza modeluluipredicted și RG măsurată efectiv urmează o tendință cinetică similară cu raza simulată puțin mai mică decât valoarea experimentală, reflectată de RG. Când simultăm reacția de precipitații cu o compoziție ajustată la regiunea interdendritică îmbogățită, simulărilenoastre prezic precipitate puțin mai mari cu o scară de timp cinetică similară. Prin urmare, se așteaptă ca o medie ponderată a precipitatului simulat asociată cu regiunile interdendritice și dendritele să fie mai aproape de valorile experimentale. Figura 8B arată că fracțiunea de volum simulată-dependentă și fracția de volum experimental, dobândită după un protocol detaliat anterior, au o tendință similară, cu excepția faptului că valoarea experimentală este mai mică cu un factor de ≈5. Această discrepanță este similară cu rezultatele raportate anterior achiziționate la 800 ◦C și 870 ◦C. Mai mulți factori ar putea contribui la diferența cantitativă, inclusiv geometria sferică asumată a precipitaților, densitatea dislocării și o temperatură qupependența energiei interfaciale. Fără a aduce atingere acestor rezerve, rezultatelenoastre reprezintă încă un acord bun între simulări și experimente, având în vederenatura aproximativă a simulărilor. Radius și o rază medie experimentală de girație a fazei δ precipitate la 700 ° C în funcție de timpul de recoacere. Aici, am presupus o morfologie sferică pentru precipitate pentru simulare. În consecință, am calculat raza de girație a precipitării fazei de trombocite pe baza valorilor experimentale raportate în figura 7b. (b) o comparație între fracția de volum calculată și experimentală a fazei δ precipitate la 700 ° C ca funcție de timp-=/+/&